Vă mulțumim că ați vizitat Nature.com.Utilizați o versiune de browser cu suport limitat pentru CSS.Pentru cea mai bună experiență, vă recomandăm să utilizați un browser actualizat (sau să dezactivați Modul de compatibilitate în Internet Explorer).În plus, pentru a asigura suport continuu, arătăm site-ul fără stiluri și JavaScript.
Afișează un carusel de trei diapozitive simultan.Utilizați butoanele Anterior și Următorul pentru a vă deplasa prin trei diapozitive simultan sau utilizați butoanele glisante de la sfârșit pentru a vă deplasa prin trei diapozitive simultan.
Patru elemente de țeavă de oțel din cauciuc din beton (RuCFST), un element de țeavă de oțel din beton (CFST) și un element gol au fost testate în condiții de îndoire pură.Parametrii principali sunt raportul de forfecare (λ) de la 3 la 5 și raportul de înlocuire a cauciucului (r) de la 10% la 20%.Se obțin o curbă moment încovoietor-deformare, o curbă moment încovoietor-deformare și o curbă moment încovoietor-curbură.A fost analizat modul de distrugere a betonului cu miez de cauciuc.Rezultatele arată că tipul de defectare a elementelor RuCFST este defectarea îndoit.Fisurile din betonul cauciucat sunt distribuite uniform și cu moderație, iar umplerea miezului de beton cu cauciuc previne apariția fisurilor.Raportul forfecare-a avut un efect redus asupra comportamentului epruvetelor de testat.Rata de înlocuire a cauciucului are un efect redus asupra capacității de a rezista la un moment de încovoiere, dar are un anumit efect asupra rigidității la încovoiere a specimenului.După umplerea cu beton de cauciuc, în comparație cu mostrele dintr-o țeavă de oțel goală, capacitatea de îndoire și rigiditatea la îndoire sunt îmbunătățite.
Datorită performanței lor seismice bune și a capacității portante ridicate, structurile tubulare tradiționale din beton armat (CFST) sunt utilizate pe scară largă în practica inginerească modernă1,2,3.Ca un nou tip de beton de cauciuc, particulele de cauciuc sunt folosite pentru a înlocui parțial agregatele naturale.Structurile de țevi de oțel umplute cu beton de cauciuc (RuCFST) sunt formate prin umplerea țevilor de oțel cu beton de cauciuc pentru a crește ductilitatea și eficiența energetică a structurilor compozite4.Nu numai că profită de performanța excelentă a membrilor CFST, dar face și utilizarea eficientă a deșeurilor de cauciuc, care răspunde nevoilor de dezvoltare ale unei economii circulare verzi5,6.
În ultimii câțiva ani, comportamentul elementelor CFST tradiționale sub sarcină axială7,8, interacțiunea sarcină axială-moment9,10,11 și încovoiere pură12,13,14 a fost studiat intens.Rezultatele arată că capacitatea de încovoiere, rigiditatea, ductilitatea și capacitatea de disipare a energiei a stâlpilor și grinzilor CFST sunt îmbunătățite prin umplerea internă a betonului și prezintă o bună ductilitate la rupere.
În prezent, unii cercetători au studiat comportamentul și performanța coloanelor RuCFST sub sarcini axiale combinate.Liu și Liang15 au efectuat mai multe experimente pe coloane RuCFST scurte și, în comparație cu coloanele CFST, capacitatea portantă și rigiditatea au scăzut odată cu creșterea gradului de înlocuire a cauciucului și a dimensiunii particulelor de cauciuc, în timp ce ductilitatea a crescut.Duarte4,16 a testat mai multe coloane RuCFST scurte și a arătat că coloanele RuCFST au fost mai ductile odată cu creșterea conținutului de cauciuc.Liang17 și Gao18 au raportat, de asemenea, rezultate similare cu privire la proprietățile dopurilor RuCFST netede și cu pereți subțiri.Gu et al.19 și Jiang et al.20 au studiat capacitatea portantă a elementelor RuCFST la temperatură ridicată.Rezultatele au arătat că adăugarea de cauciuc a crescut ductilitatea structurii.Pe măsură ce temperatura crește, capacitatea portantă scade inițial ușor.Patel21 a analizat comportamentul la compresiune și la încovoiere a grinzilor CFST scurte și stâlpilor cu capete rotunde sub încărcare axială și uniaxială.Modelarea computațională și analiza parametrică demonstrează că strategiile de simulare bazate pe fibre pot examina cu acuratețe performanța RCFST-urilor scurte.Flexibilitatea crește odată cu raportul de aspect, rezistența oțelului și a betonului și scade odată cu raportul adâncime-grosime.În general, coloanele scurte RuCFST se comportă similar coloanelor CFST și sunt mai ductile decât coloanele CFST.
Din recenzia de mai sus se poate observa că stâlpii RuCFST se îmbunătățesc după utilizarea adecvată a aditivilor de cauciuc în betonul de bază al stâlpilor CFST.Deoarece nu există sarcină axială, îndoirea netă are loc la un capăt al grinzii stâlpului.De fapt, caracteristicile de încovoiere ale RuCFST sunt independente de caracteristicile sarcinii axiale22.În inginerie practică, structurile RuCFST sunt adesea supuse la sarcini de moment încovoietor.Studiul proprietăților sale de încovoiere pură ajută la determinarea modurilor de deformare și de rupere a elementelor RuCFST sub acțiune seismică23.Pentru structurile RuCFST, este necesar să se studieze proprietățile pure de îndoire ale elementelor RuCFST.
În acest sens, au fost testate șase eșantioane pentru a studia proprietățile mecanice ale elementelor de țeavă pătrată din oțel curbat pur.Restul acestui articol este organizat după cum urmează.Mai întâi, au fost testate șase specimene cu secțiune pătrată, cu sau fără umplutură de cauciuc.Observați modul de eșec al fiecărei probe pentru rezultatele testelor.În al doilea rând, a fost analizată performanța elementelor RuCFST în îndoirea pură și a fost discutat efectul unui raport forfecare-la-span de 3-5 și al unui raport de înlocuire a cauciucului de 10-20% asupra proprietăților structurale ale RuCFST.În cele din urmă, sunt comparate diferențele de capacitate portantă și de rigiditate la încovoiere dintre elementele RuCFST și elementele CFST tradiționale.
Au fost finalizate șase specimene CFST, patru umplute cu beton cauciucat, una cu beton normal, iar al șaselea a fost goală.Sunt discutate efectele vitezei de schimbare a cauciucului (r) și ale raportului de forfecare (λ).Principalii parametri ai probei sunt prezentați în Tabelul 1. Litera t indică grosimea țevii, B este lungimea laturii probei, L este înălțimea probei, Mue este capacitatea de îndoire măsurată, Kie este inițial rigiditatea la încovoiere, Kse este rigiditatea la încovoiere în serviciu.scenă.
Eșantionul RuCFST a fost fabricat din patru plăci de oțel sudate în perechi pentru a forma un tub de oțel pătrat gol, care a fost apoi umplut cu beton.La fiecare capăt al probei este sudată o placă de oțel cu grosimea de 10 mm.Proprietățile mecanice ale oțelului sunt prezentate în tabelul 2. Conform standardului chinez GB/T228-201024, rezistența la tracțiune (fu) și limita de curgere (fy) a unei țevi de oțel sunt determinate printr-o metodă standard de încercare la tracțiune.Rezultatele testului sunt de 260 MPa și, respectiv, 350 MPa.Modulul de elasticitate (Es) este 176 GPa, iar raportul lui Poisson (ν) al oțelului este 0,3.
În timpul testării, rezistența la compresiune cubică (fcu) a betonului de referință în ziua 28 a fost calculată la 40 MPa.Rapoartele 3, 4 și 5 au fost alese pe baza referinței anterioare 25, deoarece aceasta poate dezvălui orice probleme cu transmisia schimbătorului.Două rate de înlocuire a cauciucului de 10% și 20% înlocuiesc nisipul din amestecul de beton.În acest studiu, a fost utilizată pulbere convențională de cauciuc pentru anvelope de la Tianyu Cement Plant (marca Tianyu în China).Dimensiunea particulelor de cauciuc este de 1-2 mm.Tabelul 3 arată raportul dintre beton de cauciuc și amestecuri.Pentru fiecare tip de beton cauciuc, trei cuburi cu latura de 150 mm au fost turnate și întărite în condițiile de testare prescrise de standarde.Nisipul folosit în amestec este nisip silicios, iar agregatul grosier este rocă carbonatată din orașul Shenyang, nord-estul Chinei.Rezistența la compresiune cubică de 28 de zile (fcu), rezistența la compresiune prismatică (fc') și modulul de elasticitate (Ec) pentru diferite rapoarte de înlocuire a cauciucului (10% și 20%) sunt prezentate în Tabelul 3. Implementați standardul GB50081-201926.
Toate probele de testare sunt testate cu un cilindru hidraulic cu o forță de 600 kN.În timpul încărcării, două forțe concentrate sunt aplicate simetric pe standul de încercare de îndoire în patru puncte și apoi distribuite peste eșantion.Deformarea este măsurată cu cinci tensiometre pe fiecare suprafață a probei.Deviația este observată folosind trei senzori de deplasare prezentati în figurile 1 și 2. 1 și 2.
Testul a folosit un sistem de preîncărcare.Încărcați la o viteză de 2 kN/s, apoi faceți o pauză la o sarcină de până la 10 kN, verificați dacă unealta și celula de sarcină sunt în stare normală de funcționare.În cadrul benzii elastice, fiecare creștere a sarcinii se aplică la mai puțin de o zecime din sarcina de vârf estimată.Când țeava de oțel se uzează, sarcina aplicată este mai mică de o cincisprezeme din sarcina de vârf estimată.Țineți timp de aproximativ două minute după aplicarea fiecărui nivel de încărcare în timpul fazei de încărcare.Pe măsură ce eșantionul se apropie de eșec, rata de încărcare continuă încetinește.Când sarcina axială atinge mai puțin de 50% din sarcina finală sau se constată o deteriorare evidentă pe eșantion, încărcarea este încheiată.
Distrugerea tuturor probelor de testat a arătat o ductilitate bună.Nu s-au găsit fisuri evidente de tracțiune în zona de tracțiune a țevii de oțel a piesei de încercare.Tipurile tipice de deteriorare a țevilor de oțel sunt prezentate în fig.3. Luând ca exemplu eșantionul SB1, în stadiul inițial de încărcare când momentul încovoietor este mai mic de 18 kN m, proba SB1 se află în stadiul elastic fără deformare evidentă, iar rata de creștere a momentului încovoietor măsurat este mai mare decât rata de crestere a curburii.Ulterior, teava de otel din zona de tractiune este deformabila si trece in treapta elastic-plastica.Când momentul încovoietor atinge aproximativ 26 kNm, zona de compresie a oțelului cu deschidere medie începe să se extindă.Edemul se dezvoltă treptat pe măsură ce sarcina crește.Curba sarcină-deformare nu scade până când sarcina atinge punctul de vârf.
După finalizarea experimentului, proba SB1 (RuCFST) și proba SB5 (CFST) au fost tăiate pentru a observa mai clar modul de rupere a betonului de bază, așa cum se arată în Fig. 4. Se poate observa din Figura 4 că fisurile din eșantion SB1 sunt distribuite uniform și rar în betonul de bază, iar distanța dintre ele este de la 10 la 15 cm.Distanța dintre fisurile din proba SB5 este de la 5 la 8 cm, fisurile sunt neregulate și evidente.În plus, fisurile din proba SB5 se extind cu aproximativ 90° de la zona de tensionare la zona de compresie și se dezvoltă până la aproximativ 3/4 din înălțimea secțiunii.Principalele fisuri din beton din proba SB1 sunt mai mici și mai puțin frecvente decât în proba SB5.Înlocuirea nisipului cu cauciuc poate, într-o anumită măsură, să prevină apariția fisurilor în beton.
Pe fig.5 prezintă distribuția deflexiunii pe lungimea fiecărui specimen.Linia continuă este curba de deviere a piesei de testare, iar linia punctată este semiunda sinusoidală.Din fig.Figura 5 arată că curba de deformare a tijei este în bună concordanță cu curba de semiundă sinusoidală la încărcarea inițială.Pe măsură ce sarcina crește, curba de deformare se abate ușor de la curba de semiundă sinusoidală.De regulă, în timpul încărcării, curbele de deformare ale tuturor probelor la fiecare punct de măsurare sunt o curbă semisinusoidală simetrică.
Deoarece deformarea elementelor RuCFST în îndoire pură urmează o curbă de semi-undă sinusoidală, ecuația de îndoire poate fi exprimată ca:
Când deformarea maximă a fibrei este de 0,01, luând în considerare condițiile reale de aplicare, momentul încovoietor corespunzător este determinat ca capacitatea finală a momentului încovoietor al elementului27.Capacitatea măsurată a momentului încovoietor (Mue) astfel determinată este prezentată în Tabelul 1. În funcție de capacitatea măsurată a momentului încovoietor (Mue) și a formulei (3) pentru calcularea curburii (φ), curba M-φ din Figura 6 poate fi complotată.Pentru M = 0,2Mue28, rigiditatea inițială Kie este considerată ca fiind rigiditatea la încovoiere la forfecare corespunzătoare.Când M = 0,6 Mue, rigiditatea la încovoiere (Kse) a etapei de lucru a fost setată la rigiditatea la încovoiere secantă corespunzătoare.
Din curba de curbură a momentului încovoietor se poate observa că momentul încovoietor și curbura cresc semnificativ liniar în stadiul elastic.Rata de creștere a momentului încovoietor este clar mai mare decât cea a curburii.Când momentul încovoietor M este de 0,2 Mue, epruveta ajunge la stadiul limită elastic.Pe măsură ce sarcina crește, proba suferă o deformare plastică și trece în stadiul elastoplastic.Cu un moment încovoietor M egal cu 0,7-0,8 Mue, țeava de oțel se va deforma alternativ în zona de tensionare și în zona de compresie.În același timp, curba Mf a probei începe să se manifeste ca un punct de inflexiune și crește neliniar, ceea ce îmbunătățește efectul combinat al țevii de oțel și al miezului de beton din cauciuc.Când M este egal cu Mue, specimenul intră în stadiul de întărire plastică, cu deformarea și curbura specimenului crescând rapid, în timp ce momentul încovoietor crește lent.
Pe fig.7 prezintă curbele momentului încovoietor (M) față de deformarea (ε) pentru fiecare probă.Partea superioară a secțiunii de mijloc a probei este sub compresie, iar partea inferioară este sub tensiune.Extensometrele marcate cu „1” și „2” sunt amplasate în partea de sus a piesei de testare, extensometrele marcate „3” sunt situate în mijlocul epruvetei, iar extensometrele marcate „4” și „5″.” sunt situate sub proba de testare.Partea inferioară a probei este prezentată în Fig. 2. Din Fig. 7 se poate observa că în stadiul inițial de încărcare, deformațiile longitudinale în zona de tensionare și în zona de compresie a elementului sunt foarte apropiate, iar deformările sunt aproximativ liniare.În partea de mijloc, există o ușoară creștere a deformației longitudinale, dar amploarea acestei creșteri este mică. Ulterior, betonul de cauciuc din zona de tensiune s-a fisurat. Deoarece țeava de oțel din zona de tensiune trebuie să reziste doar la forță, iar beton de cauciuc și țeavă de oțel în zona de compresie suportă sarcina împreună, deformarea în zona de tensiune a elementului este mai mare decât deformarea în zona de presiune. etapa elastoplastică.Rata de creștere a deformarii probei a fost semnificativ mai mare decât momentul încovoietor, iar zona de plastic a început să se dezvolte până la secțiunea transversală completă.
Curbele M-um pentru fiecare probă sunt prezentate în Figura 8. Pe fig.8, toate curbele M-um urmează aceeași tendință ca și membrii tradiționali CFST22,27.În fiecare caz, curbele M-um arată un răspuns elastic în faza inițială, urmat de un comportament inelastic cu rigiditate descrescătoare, până când momentul încovoietor maxim admis este atins treptat.Cu toate acestea, din cauza parametrilor de testare diferiți, curbele M-um sunt ușor diferite.În fig.8a.Capacitatea de încovoiere admisă a probei SB2 (factor de forfecare λ = 4) este cu 6,57% mai mică decât cea a probei SB1 (λ = 5), iar capacitatea de a îndoi eșantionul SB3 (λ = 3) este mai mare decât cea a probei SB2 (λ = 4) 3,76%.În general vorbind, pe măsură ce raportul forfecare-întindere crește, tendința de modificare a momentului admisibil nu este evidentă.Curba M-um nu pare a fi legată de raportul forfecare la interval.Acest lucru este în concordanță cu ceea ce Lu și Kennedy25 au observat pentru grinzile CFST cu rapoarte de forfecare la deschidere cuprinse între 1,03 și 5,05.Un posibil motiv pentru elementele CFST este că, la diferite rapoarte de forfecare, mecanismul de transmitere a forței dintre miezul de beton și țevile de oțel este aproape același, ceea ce nu este la fel de evident ca pentru elementele din beton armat25.
Din fig.8b arată că capacitatea portantă a probelor SB4 (r = 10%) și SB1 (r = 20%) este puțin mai mare sau mai mică decât cea a eșantionului tradițional CFST SB5 (r = 0), și a crescut cu 3,15 la sută și a scăzut cu 1,57 la sută.Cu toate acestea, rigiditatea inițială la încovoiere (Kie) a probelor SB4 și SB1 este semnificativ mai mare decât a probei SB5, care sunt 19,03% și, respectiv, 18,11%.Rigiditatea la încovoiere (Kse) a probelor SB4 și SB1 în faza de funcționare este cu 8,16% și, respectiv, 7,53% mai mare decât cea a probei SB5.Ei arată că rata de înlocuire a cauciucului are un efect redus asupra capacității de îndoire, dar are un efect mare asupra rigidității la încovoiere a specimenelor RuCFST.Acest lucru se poate datora faptului că plasticitatea betonului de cauciuc din probele RuCFST este mai mare decât plasticitatea betonului natural din probele CFST convenționale.În general, fisurile și fisurile în betonul natural încep să se propagă mai devreme decât în betonul cauciucat29.Din modul de defectare tipic al betonului de bază (Fig. 4), fisurile probei SB5 (beton natural) sunt mai mari și mai dense decât cele ale probei SB1 (beton cauciucat).Acest lucru poate contribui la o reținere mai mare oferită de țevile de oțel pentru proba de beton armat SB1 în comparație cu proba de beton natural SB5.Studiul Durate16 a ajuns și el la concluzii similare.
Din fig.8c arată că elementul RuCFST are o capacitate de îndoire și o ductilitate mai bună decât elementul de țeavă tubulară din oțel.Rezistența la încovoiere a probei SB1 din RuCFST (r=20%) este cu 68,90% mai mare decât cea a probei SB6 din țeavă de oțel goală, iar rigiditatea inițială la încovoiere (Kie) și rigiditatea la încovoiere în stadiul de funcționare (Kse) a probei SB1 sunt, respectiv, 40,52%., care este mai mare decât eșantionul SB6, a fost cu 16,88% mai mare.Acțiunea combinată a țevii de oțel și a miezului de beton cauciucat crește capacitatea de încovoiere și rigiditatea elementului compozit.Elementele RuCFST prezintă probe de ductilitate bună atunci când sunt supuse unor sarcini de încovoiere pure.
Momentele încovoietoare rezultate au fost comparate cu momentele încovoietoare specificate în standardele de proiectare actuale, cum ar fi regulile japoneze AIJ (2008) 30, regulile britanice BS5400 (2005) 31, regulile europene EC4 (2005) 32 și regulile chineze GB50936 (2014) 33. moment încovoietor (Muc) la momentul încovoietor experimental (Mue) este prezentat în Tabelul 4 și prezentat în fig.9. Valorile calculate ale AIJ (2008), BS5400 (2005) și GB50936 (2014) sunt cu 19%, 13,2% și, respectiv, 19,4% mai mici decât valorile medii experimentale.Momentul încovoietor calculat de EC4 (2005) este cu 7% sub valoarea medie de testare, care este cea mai apropiată.
Proprietățile mecanice ale elementelor RuCFST sub îndoire pură sunt investigate experimental.Pe baza cercetărilor se pot trage următoarele concluzii.
Membrii testați ai RuCFST au prezentat un comportament similar cu modelele CFST tradiționale.Cu excepția probelor de țevi de oțel goale, probele RuCFST și CFST au o ductilitate bună datorită umplerii cu beton cauciucat și beton.
Raportul forfecare la deschidere a variat de la 3 la 5 cu un efect redus asupra momentului testat și rigidității la încovoiere.Rata de înlocuire a cauciucului nu are practic niciun efect asupra rezistenței probei la momentul încovoietor, dar are un anumit efect asupra rigidității la încovoiere a probei.Rigiditatea la încovoiere inițială a specimenului SB1 cu un raport de înlocuire a cauciucului de 10% este cu 19,03% mai mare decât cea a specimenului tradițional CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) permite o evaluare precisă a capacității finale de îndoire a elementelor RuCFST.Adăugarea de cauciuc la betonul de bază îmbunătățește fragilitatea betonului, dând elementelor confuciane o rezistență bună.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP și Yu, ZV Acțiune combinată a stâlpilor tubulari de oțel de secțiune dreptunghiulară umpluți cu beton în forfecare transversală.structura.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX și Li, W. Testarea țevilor din oțel umplute cu beton (CFST) cu coloane STS înclinate, conice și scurte.J. Construcţii.Rezervor de oțel 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Testare seismică și studii de indice de performanță ale pereților din blocuri tubulari reciclați umpluți cu cadru tubular din oțel agregat reciclat.structura.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK și colab.Experimentarea și proiectarea țevilor scurte de oțel umplute cu beton de cauciuc.proiect.structura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. și Gupta, AK Nouă analiză a riscului COVID 19 în India, ținând cont de factorii climatici și socio-economici.tehnologii.prognoza.societate.deschis.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Noul sistem de evaluare a riscurilor și reziliența la schimbările climatice a infrastructurii critice.tehnologii.prognoza.societate.deschis.165, 120532 (2021).
Liang, Q și Fragomeni, S. Analiza neliniară a coloanelor scurte rotunde ale țevilor de oțel umplute cu beton sub încărcare axială.J. Construcţii.Rezoluția oțelului 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. și Lam, D. Comportamentul stâlpilor rotunzi umpluți cu beton convențional și de înaltă rezistență realizate din țevi dense de oțel.J. Construcţii.Rezervor de oțel 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. şi colab.Investigarea experimentală a caracteristicilor de compresie excentrică ale stâlpilor tubulari dreptunghiulari din beton armat format la rece de înaltă rezistență.Universitatea J. Huaqiao (2019).
Yang, YF și Khan, LH Comportamentul coloanelor scurte din oțel umplute cu beton (CFST) sub compresie locală excentrică.Construcție cu perete subțire.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL și Castro, JM Evaluarea experimentală a caracteristicilor ciclice ale unei grinzi-stâlp tubulare din oțel umplute cu beton cu secțiune transversală octogonală.proiect.structura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH și Hicks, S. O revizuire a caracteristicilor de rezistență ale țevilor circulare de oțel umplute cu beton sub îndoire monotonă pură.J. Construcţii.Rezervor de oțel 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Modelul tensiunii corzilor și rigiditatea la încovoiere a CFST rotund la îndoire.intern J. Structura de otel.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. și Li, L. Proprietăți mecanice ale stâlpilor scurti din țevi de oțel pătrate din beton cauciuc sub sarcină axială.J. Nord-Est.Universitatea (2011).
Duarte, APK și colab.Studii experimentale ale betonului cauciucat cu țevi scurte de oțel sub încărcare ciclică [J] Compoziție.structura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW și Chongfeng, HE Studiu experimental al caracteristicilor compresiei axiale a țevilor rotunde de oțel umplute cu beton de cauciuc.Beton (2016).
Gao, K. și Zhou, J. Test de compresie axială a coloanelor pătrate de țevi de oțel cu pereți subțiri.Jurnalul de tehnologie al Universității Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G și Wang E. Studiu experimental al stâlpilor de beton armat dreptunghiular scurte după expunerea la temperatură ridicată.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. și Wang, E. Studiu experimental al coloanelor tubulare rotunde din oțel umplute cu cauciuc și beton sub compresie axială după expunerea la temperatură ridicată.Beton (2019).
Patel VI Calculul stâlpilor-grinzi tubulare scurte din oțel încărcate uniaxial cu capăt rotund umplut cu beton.proiect.structura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH și Zhao, SL Analiza comportamentului la încovoiere a țevilor rotunde de oțel cu pereți subțiri umplute cu beton.Construcție cu perete subțire.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS și Hunaiti Yu.M.Studiu experimental al proprietăților țevilor de oțel umplute cu beton care conține pulbere de cauciuc.J. Construcţii.Rezervor de oțel 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metoda de încercare la tracțiune la temperatură normală pentru materiale metalice (China Architecture and Building Press, 2010).
Ora postării: 05-ian-2023